陶板幕墻的抗震性能。
我們通過(guò)鋼結(jié)構(gòu)框架外掛足尺陶板幕墻模型的震動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，研究了陶板幕墻的抗震性能。試驗(yàn)分別 輸入 地震波、人工波及 Taft 記錄波。試驗(yàn)結(jié)果表明，所測(cè)試的陶板幕墻系統(tǒng)具有良好的抗震性能， 符合抗震設(shè)計(jì)要求。
幕墻系統(tǒng)自身承受的地震作用通常較小，但地震作用具有動(dòng)力特性，對(duì)連接節(jié)點(diǎn)影響較 大，而連接節(jié)點(diǎn)的破壞有可能導(dǎo)致幕墻的損壞或脫落。模擬地震振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)是目前研究 幕墻地震反應(yīng)和破壞機(jī)理的最直接、最有效的方法之一。 陶板幕墻系統(tǒng)在國(guó)內(nèi)應(yīng)用較少，尚缺乏地震區(qū)的工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)；同時(shí)，我國(guó)有關(guān)現(xiàn)行幕 墻規(guī)范尚無(wú)相關(guān)的內(nèi)容及規(guī)定。進(jìn)行了陶板幕墻的抗震性能試驗(yàn)檢驗(yàn)和研究，檢驗(yàn)其抗 震性能是否符合設(shè)計(jì)要求。試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷闹黧w支承結(jié)構(gòu)采用鋼框架，外掛陶板通過(guò)幕墻的橫梁、立柱及連接件與鋼框 架連接。試驗(yàn)在北京工業(yè)大學(xué)的 3m×3m 振動(dòng)臺(tái)上進(jìn)行，模型照片見圖 1。本次試驗(yàn)的主要 目的是檢驗(yàn)該陶板幕墻系統(tǒng)在 8 度地震區(qū)的抗震性能和安全可靠性。
結(jié)論及建議 （1）陶板幕墻與主體結(jié)構(gòu)連接節(jié)點(diǎn)的抗震性能 該陶板幕墻與主體鋼結(jié)構(gòu)的連接節(jié)點(diǎn)的抗震性能良好，在振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)的全過(guò)程中沒(méi)有損 壞，能保證連接節(jié)點(diǎn)的抗震設(shè)計(jì)要求。 （2）陶板的抗震性能 該幕墻的陶板自身抗震性能良好。當(dāng)臺(tái)面輸入加速度峰值達(dá)到和超過(guò) 300gal（相當(dāng)于 7 度半大震作用）時(shí)，在振動(dòng)方向上，少數(shù)陶板之間產(chǎn)生相對(duì)滑移現(xiàn)象，但陶板和掛件均沒(méi)有 損壞。當(dāng)臺(tái)面輸入加速度峰值達(dá)到 596gal時(shí)，試驗(yàn)測(cè)得結(jié)構(gòu)最大層間位移角為 1/88，其值已 經(jīng)超過(guò)實(shí)際主體結(jié)構(gòu)（框架-剪力墻結(jié)構(gòu)）規(guī)范[1]規(guī)定的彈塑性層間位移角限值（1/100），也 超過(guò)了有關(guān)幕墻規(guī)范[2]中對(duì)幕墻可承受變形能力的要求。因此，可認(rèn)為陶板幕墻的變形性能 符合要求。 （3）試驗(yàn)測(cè)試數(shù)據(jù)與程序計(jì)算數(shù)據(jù)之間存在一定差異，除了測(cè)試原因外，幕墻系統(tǒng)本 身具有一定的剛度和質(zhì)量分布規(guī)律，在計(jì)算模型中未得到充分體現(xiàn)，也是不可忽視的原因， 有待進(jìn)一步探索。 （4）建議 針對(duì)本幕墻體系的跨街方式，由于陶板之間、連接掛鉤與掛座之間不打密封膠，在強(qiáng)震 下部分陶板在幕墻面內(nèi)可能產(chǎn)生側(cè)向滑移，使板縫寬窄不一，甚至陶板之間相互碰撞。雖未 發(fā)現(xiàn)陶板碰壞，但影響美觀。建議工程中考慮采取適當(dāng)?shù)膫?cè)向限位措施，尤其是在幕墻的邊 角部位，防止在強(qiáng)震下陶板面內(nèi)平動(dòng)滑移過(guò)大或脫落。
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